原作者:未知出处:未知
【论文摘要】摘要本文说尽阐述了钛及钛合金的材料特点及焊接性、并针对钛及钛合金焊
接中易产生氧化、裂纹、气孔筹焊接缺陷，进行了焊接性试验。能过对钛及钛合金焊接工艺
规范的不断摸索，以及对试验过程出现的问题的合理分析，总结出钛及钛合金焊接工艺特点
及操作要领。
--------------------------------------------------------------------------------
摘要本文说尽阐述了钛及钛合金的材料特点及焊接性、并针对钛及钛合金焊接中易产生
氧化、裂纹、气孔筹焊接缺陷，进行了焊接性试验。能过对钛及钛合金焊接工艺规范的不断
摸索，以及对试验过程出现的问题的合理分析，总结出钛及钛合金焊接工艺特点及操作要领。
一、钛及钛的分类及特点
国产工业纯钛有TA1、TA2、TA3 三种，其区别在于含氢氧氮杂质的含量不同，这些杂
质使工业纯钛强化，但是塑性显著降低。工业纯钛尽管强度不高，但塑性及韧性优良，尤其
是具有良好的低温冲击韧性；同时具有良好的抗腐蚀性能。所以，这种材料多用于化学工业、
石油工业等，实际上多用于350℃以下的工作条件。
根据钛合金退火状态的室温组织，可将钛合金分为三种类型：
α型钛合金、(α+β)型钛合金及β型钛合金。
α型钛合金中，应用较多的是TA4、TA5、TA6 型的Ti-AI系合金和TA7、TA8 型的Ti
+AI+Sn合金。这种合金室温下，其强度可达到931N/mm2，而且在高温下（500℃以下）性
能稳定，可焊性良好。
β型钛合金在我国的应用量较少，其使用范围有待进一步扩大。
二、钛及钛合金的焊接性
钛及钛合金的焊接性能，具有许多显著特点，这些焊接特点是由于钛及钛合金的物理化
学性能决定的。
1.气体及杂质污染对焊接性能的影响
在常温下，钛及钛合金是比较稳定的。但试验表时，在焊接过程中，液态熔滴和熔池金
属具有强烈吸收氢、氧、氮的作用，而且在固态下，这些气体已与其发生作用。随着温度的
升高，钛及钛合金吸收氢、氧、氮的能力也随之明显上升，大约在250℃左右开始吸收氢，
从400℃开始吸收氧，从600℃开始吸收氮，这些气体被吸收后，将会直接引起焊接接头脆
化，是影响焊接质量的极为重要的因素。
（1）氢是影响氢是气体杂质中对钛的机械性能影响最严重的因素。焊缝含氢量变化对焊
缝冲击性能影响最为显著，其主要原因是随缝含氢弹量增加，焊缝中析出的片状或针状Ti
H2增多。TiH2 强度很低，故片状或针状卫HiH2 的作用例以缺口，合冲击性能显著降低；
焊缝含氢量变化对强度的提高及塑性的降低的作用不很时显。
（2）氧的影响氧在钛的α相和β想中都有有较高的熔解度，并能形成间隙固深相，使用
权钛的晶伤口严重扭曲，从而提高钛及钛合金的硬度和强度，使塑性却显著降低。为了保证
焊接接应的性能，除了在焊接过程中严防焊缝及焊按热影响区发主氧化外，同时还应限制基
本金属及焊丝中的含氧量。
（3）氮的影响在700℃以上的高温下，氮和钛发生剧作用，形成脆硬的氮化钛（riN）而
且氮与钛形成间隙固溶体时所引起的晶格歪挪程度，比是量的氧引起的后果更为严重，因此，
氮对提高工业纯钛焊缝的抗拉强度、硬度，降低焊缝的塑性性能比氧更为显著。
（4）碳的影响碳也是钛及钛合金中常见的杂质，实验表明，当碳含量为0.13%时，碳因
深在α钛中，焊缝强度极限有些提高，塑性有些下降，但不及氧氮的作用强烈。但是当进一
步提高焊缝含碳量时，焊缝却出现网状TiC，其数量随碳含量增高而增多，使焊缝塑性急剧
下降，在焊接应力作用下易出现裂纹。因此，钛及钛合金母材的含碳量不大于0.1%，焊缝
含碳量不超过母材含碳量。
2.焊接接头裂纹问题
钛及钛合金焊接时，焊接接头产生热裂纹的可能性很小，这是因为钛及钛合金中S、P、
C等杂质含量很少，由S、P形成的低熔点共晶不易出现在晶界上，加之有效结晶温度区间
窄小，钛及钛合金凝固时收缩量小，焊缝金属不会产生热裂纹。
钛及钛合金焊按时，热影响区可出现冷裂纹，其特征是裂纹产生在焊后数小时甚至更长
时间称作延迟裂纹。经研究表明这种裂纹与焊接过程中氢弹的扩散有关。焊接过程中氢由高
温深池向较低温的热影响区扩散，氢含量的提高使该区析出TiH2量增加，增大热影响区脆
性，另外由于氢化物析出时体积膨胀引起较大的组织应力，再加上氢原子向该区的高应力部
位扩散及聚集，以致形成裂纹。防止这种延迟裂纹产生的办法，主要是减少焊接接头氢的来
源，发票时，也呆进行冥空遏火处理。
3.焊缝中的气孔问题
钛及钛合金焊接时，气孔是经常碰到的问题。形成气孔的根本原因是由于氢影响的结果。
焊缝金属形成气孔主要影响到接头的疲劳强度。
防止产生气孔的工艺措施主要有：
（1）、保护氖气要纯，纯度应不低于99.99%
（2）、彻底清除焊件表面、焊丝表面上的氧化皮油污等有机物。
（3）、对熔池施以良好的气体保护，控制好氩气的流量及流速，防止产生紊流现象，影
响保护效果。
（4）、正确选择焊接工艺参数，增加深池停留时间使用权于气泡逸出，可有效地减少气
孔。
三、钛板手工钨板氩弧焊焊接试验
钛及钛合金焊接生产中应用最多是钨板氩弧焊，真空充氩焊接方法应用也很普遍。氩弧
焊的电弧在氩气流的保护与冷却作用下，电弧热量较为集中，电流密度高，热影响区小，焊
接质量较高。
1.钛及钛合金焊接时，当温度高于500℃~700℃时，很容易吸收空气中的气、氢和氮，严
重影响焊接质量。因此，钛及钛合金焊接时，对熔池全面及高温部信（400℃~650℃以上）
的焊缝区必须严加保护，为此，钛及钛合金焊接时必须采取特殊的保护措施，即采用喷尺寸
较大的焊矩，以扩大气体保护区面积，当喷嘴不足以保护焊缝及近缝区高温金属时，需附充
氩保护拖罩。
焊缝和近缝区颜色是保护效果的标翅。银白色表示保护效果最好，黄色为轻微氧化，一
般是允许的。表面颜色应符合表（1）规定
考虑到工程使用的实用性、高效性，我们先制备了一个简易拖罩。如图(a)，氩气从进气
口进入分布管，穿过分布管孔直接进入保护区。采用这种拖罩，焊接保护效果不是很好，焊
道呈深蓝色。据分析是气流从分布管直接进入保护区。气流不是很均匀、平稳，使高温焊道
保护不好被氧化。因此我们进一步改进了拖罩的结构，如图（b），氩气从进气孔进入分布
管后经拖罩顶部下返；穿过多孔板，多孔板主要起气筛和分布的作用，使氩气流动更平稳，
焊接保护效果较好，焊道呈银色或江黄色。拖罩长充L为40~100mm材质为黄铜。
钛及钛合金氩弧焊时，还应注意焊道的北面保护，考虑到焊接变形，我们采用开槽固定铜
垫板的方法进行充氩保护，为了使焊道背面行到充分保护，又在糟中加一多孔铜管，使氩气
经铜管孔均匀的进入保护区，保护效果良好，焊道背面呈银白色。
手工钨板氩弧焊焊接工艺及参数的选择
--------------------------------------------------------------------------------
手工钨板氩弧焊焊接工艺及参数的选择
（1）焊前准备焊件和焊丝表面质量对焊接接头的力学性能有很大影响因此必须严格清理。
铁板及钛焊丝可采用机械清理及化学清理两种方法。
1）机械清理对焊按质量要求不高或酸洗有困难的焊件，可用细砂纸或不锈钢丝刷擦拭，
但最好是用硬质合金黄色刮削钛板，去除氧化膜。
2）化学清理焊前可先对试件及焊丝进行酸洗，酸洗液可用HF5%+HNO335%的水熔液。
酸洗后用净水冲洗，烘干后立即施焊。或者用丙酮、乙醇、四氯化碳、甲醇等擦拭钛板坡口
及其两侧（各50mm内）、焊丝表面、工夹具与钛板接触的部分。
（2）焊接设备的选择钛及钛合金金钨板氩弧焊应选用具有下降外特性、高频引弧的直流
氩弧焊电源，且延迟递气时间不少于15秒，避免焊遭受到氧化、污染。
（3）焊接材料的选择
氩气纯度应不低于99.99%，露点在-40℃以下，杂质总的质量分数<0.001%。当氩气瓶中
的压力降至0.981MPa时，应停止使用，以防止影响焊接接头质量。原则上应选择与基本金
属成分相同的钛丝，有时为了握高焊缝金属塑性，也可选用强度比基本金属稍低的焊丝。
（4）坡口形式的选择
原则尽量减少焊接层数和焊接金属。随着焊接层数的增多，焊缝累计吸气置增加，以至
影响焊接接头性能，又由于钛及钛合金焊接时焊接熔池尺寸较大，因此试件开单V型70~8
0°坡口。
（5）试件组对及定位焊
为了减少焊接变形，焊前进行定位焊，一般定位焊间距为100~150mm，长度为10~15 m
m。定位焊所用的焊丝、焊接工艺参数及气体保护条件应与焊接接头焊接时相同。间隙0~2
mm，钝边0~1.0mm。
（6）焊接参数选择
如表（2）所示，我们通过对不同工艺下的焊接接头性能的对比，摸索出较合适的焊接工
艺规范。
工艺（1），焊接电流为150A、170A、180A，按此参数施焊，焊接接头表面、呈现出深
蓝、金素色，说明接头氧化较严重，不符合技术要求，此工艺不可取。
工艺（2），焊接电流相对降低为120A、150A、160A，按此参数施焊，焊缝表面呈现出
金紫、深黄色，X射线探伤无缺陷，但机械性能弯曲试验不合格，说明焊接接头塑性显著降
低，达不到技术要求，此工艺同样不可取。
工艺（3），焊接电流为95A、115A、120A，按此参数施焊，焊缝表面呈银白、浅黄色，
X 射线探伤无缺陷，但机械性能弯曲试验合格、拉伸强度也符合要求，焊接接头性能达到技
术要求，此工艺比较合适。
钛及钛合金焊接时，都有晶料粗大倾向，直接影响到焊接接头的力学性能。因此焊接工
艺参数的选择不仅要考虑到焊缝金属氧化及形成气孔，还应考虑晶粒粗化因素，所以应尽量
采用较小的焊接热输入，工艺（1）、（2），由于焊接规范较大因素，造成接头氧化比工艺
（3）严重。且微观金相实验结果表明，接头晶粒粗化程度也比工艺（3）严重。所以焊接接
头力学性能较差。
气体流量的选择以达到良好的保护效果为准，过大的流量不易形成稳定的层流，并增大
焊缝的冷却速度，使焊缝表面层出现较多的α相，以至引起微裂纹。拖罩中的氩气流量不足
时，焊缝呈现出不同的氧化色泽；而流量过大时，将对主喷嘴的气流产生干扰作用。焊缝背
面的氩气流量也不能太大，否则会影响到正面第一层焊缝的气体保护效果。
（7）钛及钛合金手工钨极氩弧焊操作要领
1）手工氩弧焊时，焊丝与焊件间应尽量保持最小的夹角（10~15°）。焊丝沿着熔池前端
平稳、均匀的送入熔池，不得将焊丝端部移出氩气保护区。
2）焊接时，焊枪基本不作横向摆动，当需要摆动时，频率要低，摆动幅度也不宜太大，
以防止影响氩气的保护。
3）断弧及焊缝收尾时，要继续通氩气保护，直到焊缝及热影响区金属冷却到350℃以下
时方可移开焊枪。
（8）质量检验
1）外观检查符合GB/T13149-91。
2）射线深伤符合JB4730-94。
3）力学性能试验符合GB/T13149-91。
四、结论
1、钛及钛合金焊接的气体保护问题是影响焊接接头质量的首要因素。
2、钛及钛合金焊接时应尽量采用小的热输入。
3、TA2 手工钨极氩弧焊时，应严格控制氢的来源，防止冷裂纹的产生，同时应注意防止
气孔的产生。
4、只要严格按照焊接工艺要求施焊，并采取有效的气体保护措施，即可获得高质量的焊
接接头。
